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潘存业、杨Z、李h、王利、卢雨萌
摘要Q?/strong>自上世纪八十q代供热保温道由国外引q国内已l有30余年历史Q早期的保温道在保温结构设计和道施工中还存在一些不I现在国内有大量?/span>10q以上的老旧道在性能上已l不能满用,存在热损失大Q安全性低{问题,老旧网的改造是势在必行的一大工程Q本文根据实际改造案例说明老旧架空蒸汽保温网在改造过E中的注意事和攚w优化方案,对行业内技术h员有一定的参考意义?/span>
关键词:(x)架空蒸汽保温道、老旧网攚w、热损失、温降、压?
一?!--[endif]-->目设计参数Q?
1.工作:(x)DN350
2.温度Q?/span>260℃(入口Q,大于220℃(出口Q?/span>
3.工作压力Q?/span>0.8MPaQ入口)(j)Q大?/span>0.6MPaQ出口口Q,
4.线长度Q?/span>3km
5.环境温度11.5?span>Q?/span>
6.q^均风?/span>2.3m/sQ?/span>
7.热损p求:(x)《工业设备及(qing)道l热工程设计规范?/span>GB50264-2013常年q运行热损失于{于52W/m2Q?
8.设计使用寿命?/span>15q?/span>
二、工E现?
1.温降情况Q:(x)260℃(入口Q,180℃(出口Q,温降辑ֈ100℃;
2.压降情况Q?/span>0.8MPaQ入口)(j)Q?/span>0.66MPaQ出口)(j)Q符合设计要求;
3.原有保温道采用三层酸铝针刺毯作ؓ(f)保温材料Q原设计施工保温厚度?/span>150mmQ现上层厚度q_?/span>90mmQ下层厚度^均ؓ(f)176mmQ且呈现不均匀形态;
4.外护层ؓ(f)镀锌钢板,保温材料历时q久Q保温效果差Q常q热损失q_?/span>216W/m2QL降ؓ(f)80℃,网已不能满用要求?/span>
5.道已服?/span>8q?/span>
三、原因分?
针对现状Q分析造成热损大和温降大的原因有以下几点:(x)
1.本工Eؓ(f)架空道Q管?/span>4-5m一个,且管托与工作直接焊接,无隔热保温措施,工作道与管托Ş成热桥是造成热损q一斚w原因?/span>
2.该工E保温管道原使用保温层ؓ(f)三层酸铝针刺毯Q上q材质导热系数较高,保温效果较差Q且保温厚度不Q长距离使用热损较大Q是造成热损失大的一斚w原因?/span>
3.软质无机保温材料使用旉长,在自重和水分作用下生严重的下沉QŞ成上半部分薄Q下半部分厚Q保温结构遭到破坏是造成网热损失大的原因之一?/span>
4.目处于沿v地区Qv风中氯离子含量高Q外护镀锌铁皮多处锈蚀损坏严重Q(道底部ؓ(f)严重Q造成保温材料q水Q保温大面积失效是造成网热损失大的主要原因?/span>
5.网l端原设计用户ؓ(f)4家企业,用气量ؓ(f)40T/h,而实际长期用气的只有一家企业,用气量ؓ(f)8T/hQ且为间歇性供气,此项是造成网温降q大和热损失大的主要原因之一?/span>
?/span>1 老旧道?/span>
四、改造方?/strong>
1.原有老旧保温拆除Q检查管道各g的用锈蚀和磨损情c(din)?
2.采用隔热托以减支架的散热损失Q其比普通管托的散热损失要减约35%-40% [1] Q本Ҏ(gu)设计更换托Q拆除原有管托,更换hU米气凝胉热保温层Q新型隔热滑?导向/固定托Q在争取原设计院意见Q将托间距增大Q去除不必要托Q以减少较大热损q数量Q综合考虑道使用q限和锈蚀情况Q管托间距改?2m。(托高度与原有管托保持一_(d)(j)
3.利用C温材料重C温,考虑软质保温材料存在自重下沉Q容易ɽ道上半部分保温薄下半部分厚Q保温效果变差,具体l构Q?
W一层:(x)酸铝针刺毯δ=50mmQ耐高温铝反层
带耐高温支架的不锈钢打包带Q管托在不锈钢打包带环向上半部分?00mm距离讄一个,托高度15mmQ带耐高温管托的不锈钢打包带间距?00mmQ?
W二层:(x)Ƨ文斯科宁超l玻璃棉δ=50mmQ耐中温铝反层Q?
带耐高温支架的不锈钢打包带Q管托在不锈钢打包带环向上半部分?00mm距离讄一个,托高度15mmQ带耐高温管托的不锈钢打包带间距?00mmQ?
W三层:(x)Ƨ文斯科宁超l玻璃棉δ=50mmQ普通铝反层Q不锈钢打包带;
W四层:(x)外护镀锌钢n?0.8mm
?道保温l构?
?保温滑动托l构?
4.考虑目位于沿v地区Q空气中AL+含量高,加速了(jin)镀锌钢板外护层的腐蚀速度Q方案设计在镀锌钢板外护层外表面喷涂防腐四氟漆Q防腐涂层实q厚度大于等?0μmQ保证外护层在恶劣环境下使用寿命辑ֈ20q以上;
5.蒸汽初始参数l持不变的情况下。蒸汽流量与道温降成反比[2]Ҏ(gu)原设计蒸汽流量和实际用气量作比较Q设计流量ؓ(f)40T/hQ而实际用量?T/hQ这U情况下使用DN350的蒸汽保温管?x)造成较大热损失,造成不必要的能源费Q且现有用户为间歇性用气,蒸汽的启停又q一步加剧热能的损失。考虑后期满负药行工况,不能DN350径的管|进行更换,鉴于以上Q我们设计一条旁路输送管道,Ҏ(gu)现有工况参数l过计算后得出DN100保温道既满求,新管道设计在老旧道一,与老旧道q一套管托,在现工况下关闭DN350道Q用DN100保温作汽输送管道,后期满负药行用DN350道输送蒸汽,而DN100此时作ؓ(f)回水用,回收冷凝_(d)再次使用Q节U了(jin)水资源?
五、方案实施后的效?/strong>
目攚w完成经q一q运行,Ҏ(gu)水力计算得出l论如下Q?/strong>
1.温降和压降计?
?水力计算?
?攚w后温降和压降计表
lgQ温降和压降满要求
2.热损p?
酸铝针丝毯保护层的导热pLQ? =0.044+0.0002×(Tm-70)
Ƨ文斯科宁超l玻璃棉导热pLQ?=0.034+0.00017(Tm-70)
通过?核算蒸汽道散热损失量[3] Q验证热损失是否W合要求?
式中Q?
φi——单位长度散热损失,W(xu)/m
λ——导热系敎ͼW(xu)/Qm.℃)(j)
t——温度,℃)(j)
d——直径,m
——表面散热系敎ͼ取?11.63W/Qm2.℃)(j)
n表示蒸汽q_温度Qw表示大气温度Q?-3表示保温材料
l计,蒸汽散热损失量ؓ(f)36.25/㎡,热损失满求?
?/span>5 攚w后保温道
六?/strong>l论
1.架空蒸汽保温道采用隔热托以减支架位|的局部散热损失,散热损失要减约35%-40% Q?
2.带耐高温支架的不锈钢打包带的用能有效的预防Y质保温材料因自重产生的下沉现象,避免?jin)保温管道保温层上部分薄Q下部分厚,大大廉保温l构使用寿命Q?
3.架空蒸汽保温道外护层防腐需要根据不同区域制定不同的防腐Ҏ(gu)Q在沿v地区需要做耐酸重防腐Q?
4.网设计副管C汽输送用,在现有工况下大大降低?jin)管道热损失Q保证终端用户用参敎ͼ节约能源Q同时在后期满负荷工况下Q副可以作为回水管使用Q节U水资源
[1]丁y?谈隔热托在蒸汽工E中的应用效?[J].企业技术开发,2015,34Q?5Q:(x)53.
[2]张全?长距离蒸汽供热技术探析[J].区域供热Q?008Q?Q?14-118.
[3]GB50264-2013,工业讑֤?qing)管道绝热工E设计规范[S].北京Q中国出版社Q?013.